[ 本文へ ]

.2.2 Ra1L kN Ra1S kN 300 N 1Dw 1Dw N =15 Ap (m2) Ap 0.5 /4 Dw2 Dw Dw 0.3 m Ns=15…

= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 1 2 y x = y/ x A T= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m …

園 設置者株式会社KNホールディングス 所在地北栄4丁目22番17号 電話番号047-381-8000 確認年月日令和2年2月21日 基準を満たす旨の証明書あ…

( ) ( ) 20kN/m2 ( ) 1 L2 L1 700mm L=13m 33 250 20 300 1 (26m 26m ) 700mm L=8m 33…

= 4.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m 3.0m 2.0m 1.0…

= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m 3.0m 2.0m 1.0…

( ) ( ) 20kN/m2 ( ) 1 L2 L1 190.7mm t=7mm L=22m 24 800 (26m 26m ) 101.6mm t=4.2m…

透水性シート（9.8KN/㎡） 透水性シート（9.8KN/㎡） 電線 電線 ● ● 遮断砂層 ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○上層路盤:再生粒調砕石（RＭ４０…

d/ z' FL (kN/m2) (%) (%) (%) N1 Na cy Dcy(cm) Bs 1.0 6 18.0 17.70 6.6 70.54 80.2…

に、 一律に0.24kN/m2）を行うこととされており、この考え方はISOの規格（ISO4355） にも引用されている。また、カナダの建築基準においても、最も厳…

量密度の増加 4.9kN/m3 質量密度の増加 9.8kN/m3 地下水位 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m …

タ 土層 γt （kN/m3） ρt （kg/m3） Vs （m/s） ν Go （MN/m2） Bs 19.0 1,937 100 0.475 19.4 F…

地層 記号 γt (kN/m3) Vs (m/s) G/Go～γ h～γ 曲線 1 Bs1 18 230 土研-砂 2 Bs2 19.1 130 土研-砂 3 …

期相当の接地圧（15kN/m2） を採用することにした（住宅のモデル化を検討した過程は別項 2.4 参照）。 1.6 解析の共通化 各 WG において設計…

断剛性 (kPa)（kN/m2） ① 対策対象地震動に対してモデル地盤条件であれば、1つの格子で 1つの宅地と道路を対策 する格子間隔 16m×13mで液状化…

単位体積 重量 （kN/m3） 水中単位 体積重量 （kN/m3） せん断波 速度 （m/s） 初期せん断 弾性係数 （kN/m2） γsat or γt γ…

単位体積 重量 （kN/m3） 水中単位 体積重量 （kN/m3） せん断波 速度 （m/s） 初期せん断 弾性係数 （kN/m2） γsat or γt γ…

Cc OCR k kN/m3 kN/m3 - - - - cm/sec 2 6 17.6 7.8 0.790 - - - 1.4E-03 6 4 17.6 7…

断剛性 (kPa)（kN/m2） ① 対策対象地震動に対してモデル地盤条件であれば、1つの格子で 1つの宅地と道路を対策 する格子間隔 16m×13mで液状化…

設計基準強度：600kN/m2 メリット 従来工法及び類似工法（表層改良との組合せ）より安価となる 可能性がある。 デメリット 検討中 コスト 試算中 …

下地盤の値（19.6kN/m3）を採用し、地盤の短期許容応力 度を算定した。 過剰間隙水圧を考慮した範囲 γ1を低減 深度 N値 土質 γ Fc σ'z …

地層 記号 γt (kN/m3) Vs (m/s) G/Go～γ h～γ 曲線 1 Bs1 18 230 土研-砂 2 Bs2 19.1 130 土研-砂 3 …

度：Fc＝1,500kN/m2、合格判定強度：XL＝1,500kN/m2 以上(材令 28 日以上) ①改良体の強度 （一軸圧縮試験） 全長コアボーリング…

ベタ基礎相当で 10kN/ m2、布基礎相当で 15kN/m2とすることで 了承された。 ・解析の共通化について 各工法について相対比較を行うことを目的として、…

度：Fc＝1,500kN/m2 ①改良体の強度 （一軸圧縮試験） 全長コアボーリングにより採取したコアのうち、上、中、下それぞれ 1 回、計 3 回の試験…

圧はベタ基礎で 10kN/m2、布基礎で 15kN/m2”と明記のこと。 ・止水壁の変形の理由については、止水壁をはさむ内外の水圧差が原因と考えられると の回答…

では fτ＝450 kN/m 2 ３）検討結果 解析結果より、改良体平行壁に生じる最大せん断応力と安全率は以下の通りである。なお、 最大せん断応力は各ケースとも…

Fs R m W kN/m U kN/m2 b m l m ’ C’ sinWR tancosbUWlCR 3 2 F *s tan 2/3 2tan)3/…

大根固め工法 880KN ～ 3720KN 115本 500～1000φ 50～ 67 無し - 18 東野 小学校 東　野１ －７－３ 校舎・屋内運動場・プー…

2.3(4) ’ (kN/m3) ’’ (kN/m3) ’’ (1-ru) ’ 2.2 p18 2.1.2.3(5) 2.1.2.3(5) 2.3 p19 2…

平均 N値 γt （kN/m3） V s （m/sec） 砂質土 Bs ～ 粘性土 Bc 砂質土 Fs ～ 粘性土 Fc ～ 腐植土 Ap1 ～ 粘性土 Ac1…

盤の短期許容応力度（kN/m2） w：建物重量による接地圧（kN/m2） FL：液状化判定値 対策方法 ①地下水位低下（WG1） ②格子状改良（WG2） 対策方…

：有効上載圧 100kN/m2 相当に換算した N 値 Fc：細粒分含有率 (%) CC：粘土分含有率 (%) Ip：塑性指数 図 - 1.5.1…

表 土層 γt (kN/m3) ρ (kg/m3) Vs (m/s) ν G0 (MN/m2) Bs 19.0 1,937 110 0.44 23.4 Fs …

取概要 1476kN/m2 2247kN/m2 2088kN/m2 2148kN/m2 609kN/m2 施工間隔：1日 施工間隔：2日 2725kN/m…

許容応力度)が 20kN/m2未満の 場合に用いられる工法で、建築の基礎形式として、べた基礎、布基礎と 並んで一般的に採用される工法である。地盤が液状化した場合…

取概要 1476kN/m2 2247kN/m2 2088kN/m2 2148kN/m2 609kN/m2 施工間隔：1日 施工間隔：2日 2725kN/m…

標準偏差 採用値 kN/m3 kN/m3 Fs 42 18.92 0.64 19.0 Fc 5 15.45 0.37 15.5 As1 44 19.11 0.…

取概要 1476kN/m2 2247kN/m2 2088kN/m2 2148kN/m2 609kN/m2 施工間隔：1日 施工間隔：2日 2725kN/m…

γ=18.6 (kN/m3) G =104×102 (MPa) ν= 0.156 資料No.2-3-1 7/9 図 2-7(a)は浅い部分(GL-…

平均 N値 γt （kN/m3） 地質時代 現 世 埋立土層（浚渫土層） 記号 Fc （%） 地震応答計算および液状化判定のための物性値 Vs（m/sec）※1…

N 値 γ t （kN/m3） 地質時代 現 世 埋立土層（浚渫土層） 記号 48 図 - 4.1.4 地盤モデルの作成手順 図 - 4.1.5 3…

積重量は 16～17kN/m2 程度であり、コ ンクリートのように重くはならないため自沈によって建物や地盤に影響を与えることは考え られない。 ・浦安市の元町は…

) σZ：全上載圧(kN/m 2) σZ’：有効上載圧(kN/m 2) ・重複反射理論による等価線形化法（SHAKE）を用いた地震応 答解析により地中せん断応力…

では fτ＝450 kN/m 2 fc＝3.0 N/mm 2 では fτ＝900 kN/m 2 FLUSH による解析結果より、改良体面内壁に生じる最大…

σZ：全上載圧(kN/m 2) σZ’：有効上載圧(kN/m 2) ・重複反射理論による等価線形化法（SHAKE）を用いた地震応 答解析により地中せん断…

) N値 γ t （kN/m 3 ） 地質時代 現 世 埋立土層（浚渫土層） 記号 地震応答解析・液状化判定に関する計算手法