学専攻 教授 建築基礎構造 地震工学、都市防災 北 誥 昌 樹 東京工業大学 大学院理工学研究科 土木工学専攻 教授 地盤工学・軟弱地盤対策 地盤改…
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学専攻 教授 建築基礎構造 地震工学、都市防災 北 誥 昌 樹 東京工業大学 大学院理工学研究科 土木工学専攻 教授 地盤工学・軟弱地盤対策 地盤改…
専攻 教授 建築基礎構造 地震工学、都市防災 北 誥 昌 樹 東京工業大学 大学院理工学研究科土木工学専攻 教授 地盤工学・軟弱地盤対策 地盤改良…
29 「 (建築基礎構造設計指針 (1988))に準拠した液状化判定の結果、当該地区では GL-8~ 15m の自然堆積地盤で液状化安全率 FL<1.0 と…
については、社会福祉基礎構造改革の一環とし て、県や市町村が障害福祉サービスの内容や、サービスを提供する事業者 などを決定する「措置制度」に代わり、障がいのある…
た。判定方法は、建築基礎構造設 計指針に示されている FL 法とした。 液状化判定の結果を図 2 に示す。GL-0.0m から GL-9.0m までの Bs …
科学専攻 教授 建築基礎構造 地震工学、都市防災 北 誥 昌 樹 東京工業大学 大学院理工学研究科土木工学専攻 教授 地盤工学・軟弱地盤対策 地盤改良 佐々木 …
47)の被害状況と基礎構造調査の結果を一 覧にして示す。 小学校、中学校の校舎は 3 階建、屋内運動場は平屋建てであり、基礎構造が異なっている。校舎 は 40…
本検討では、建築基礎構造設計指針として M=9.0 を与えることとなっているため、 補正係数 C2を変更する。2011 年東北地方太平洋沖地震における浦安砂…
な いものとし、建築基礎構造設計指針 9)に基づいてN値から算定した。 液状化強度比はτl/σz’と表されるので、液状化に対する安全率 FL は下記の式で求めら…
74(S49) 建築基礎構造物設計基準, 建造物設計標準解説 1974(S49) 危険物の規制に関する技術規準の告示 1979(S54) 水道施設耐震工法指針・…
3.2 下段は、建築基礎構造設計指針の方法により、各地域の平均 N値を用いて、加速度 2.0m/s2、 マグニチュード 9.0 で液状化判定を行った結果である。…
〕 本検討では、建築基礎構造設計指針として M=9.0 を与えることとなっているため、補 正係数 C2 を変更する。2011 年東北地方太平洋沖地震における浦安…
大学 名誉教授 建築基礎構造 地震工学 都市防災 田 望 関東学院大学 総合研究推進機構 教授 地盤工学 耐震工学 北 誥 昌 樹 東京工業大学 大学院理工学…
工法(木造布基礎)の基礎構造の施工費と残土処分費を仮定した結 果、従来工法に比べて 50~100(万円/戸)程度の増額となる可能性がある。 課 題 等 …
ませんでした。 建築基礎構造設計指針と室内試験結果との比較は細粒分含有率35%以上の補正や拘束圧の 補正の考え方などを整理して評価する必要がある。 第1回 再精…
定:判定方法は、建築基礎構造設計指針の FL法による。 地盤の許容応力度等に対する検討 ①地盤の鉛直支持力算定 ・改良体先端断面積 :A=(700…
は道路橋示方書、建築基礎構造設計指針、港湾の施設の技術上の基準 の 3 つの方法を考えている。判定法は FL 法および限界 N 値法である。既往地盤デ ータの整…
は道路橋示方書、建築基礎構造設計指針、港湾の施設の技術上の基準 の 3 つの方法を考えている。判定法は FL 法および限界 N 値法である。既往地盤デ ータの整…
計算手順】 ①建築基礎構造設計指針(以下、基礎指針)に示されている FL 法により FL 値を求める。 ※なお、液状化対策の効果について立証可能なものにあっ…
に、液状化を考慮した基礎構造等を採用することとし ている。」などといった理由から、液状化対策を実施しないと判断している事業があ りました。 さらに、護岸の整備や…