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.2.2 Ra1L kN Ra1S kN 300 N 1Dw 1Dw N =15 Ap (m2) Ap 0.5 /4 Dw2 Dw Dw 0.3 m Ns=15…

= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 1 2 y x = y/ x A T= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m …

= 4.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m 3.0m 2.0m 1.0…

= 3.0m 4.9kN/m3 9.8kN/m3 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m 3.0m 2.0m 1.0…

d/ z' FL (kN/m2) (%) (%) (%) N1 Na cy Dcy(cm) Bs 1.0 6 18.0 17.70 6.6 70.54 80.2…

量密度の増加 4.9kN/m3 質量密度の増加 9.8kN/m3 地下水位 11.0m 10.0m 9.0m 8.0m 7.0m 6.0m 5.0m 4.0m …

期相当の接地圧（15kN/m2） を採用することにした（住宅のモデル化を検討した過程は別項 2.4 参照）。 1.6 解析の共通化 各 WG において設計…

単位体積 重量 （kN/m3） 水中単位 体積重量 （kN/m3） せん断波 速度 （m/s） 初期せん断 弾性係数 （kN/m2） γsat or γt γ…

単位体積 重量 （kN/m3） 水中単位 体積重量 （kN/m3） せん断波 速度 （m/s） 初期せん断 弾性係数 （kN/m2） γsat or γt γ…

Cc OCR k kN/m3 kN/m3 - - - - cm/sec 2 6 17.6 7.8 0.790 - - - 1.4E-03 6 4 17.6 7…

設計基準強度：600kN/m2 メリット 従来工法及び類似工法（表層改良との組合せ）より安価となる 可能性がある。 デメリット 検討中 コスト 試算中 …

下地盤の値（19.6kN/m3）を採用し、地盤の短期許容応力 度を算定した。 過剰間隙水圧を考慮した範囲 γ1を低減 深度 N値 土質 γ Fc σ'z …

ベタ基礎相当で 10kN/ m2、布基礎相当で 15kN/m2とすることで 了承された。 ・解析の共通化について 各工法について相対比較を行うことを目的として、…

圧はベタ基礎で 10kN/m2、布基礎で 15kN/m2”と明記のこと。 ・止水壁の変形の理由については、止水壁をはさむ内外の水圧差が原因と考えられると の回答…

では fτ＝450 kN/m 2 ３）検討結果 解析結果より、改良体平行壁に生じる最大せん断応力と安全率は以下の通りである。なお、 最大せん断応力は各ケースとも…

Fs R m W kN/m U kN/m2 b m l m ’ C’ sinWR tancosbUWlCR 3 2 F *s tan 2/3 2tan)3/…

2.3(4) ’ (kN/m3) ’’ (kN/m3) ’’ (1-ru) ’ 2.2 p18 2.1.2.3(5) 2.1.2.3(5) 2.3 p19 2…

盤の短期許容応力度（kN/m2） w：建物重量による接地圧（kN/m2） FL：液状化判定値 対策方法 ①地下水位低下（WG1） ②格子状改良（WG2） 対策方…

許容応力度)が 20kN/m2未満の 場合に用いられる工法で、建築の基礎形式として、べた基礎、布基礎と 並んで一般的に採用される工法である。地盤が液状化した場合…

γ=18.6 (kN/m3) G =104×102 (MPa) ν= 0.156 資料No.2-3-1 7/9 図 2-7(a)は浅い部分(GL-…