C1 ：拘束圧の補正係数 C2 ：地震動のランダム性に対する補正係数 C3 ：試料の攪乱の影響に対する補正係数 C4 ：試料の密度化に対する補正係数 …
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2014年12月4日
「地下水位低下工法」による液状化防止・軽減効果と事業リスクの検討1 （PDF 2.2MB） pdf
) C1 ：拘束圧の補正係数 C2 ：地震動のランダム性に対する補正係数 C3 ：試料の攪乱の影響に対する補正係数 C4 ：試料の密度化に対する補正係数 C5 …
2014年12月4日
別添資料1-5-2 耐震設計関連資料 （PDF 700.7KB） pdf
cz （cz：地域別補正係数） Khg0 Ⅲ種地盤 タイプⅠ 0.40 タイプⅡ 0.60 ・設計震度および基盤加速度時刻歴 （αmax/g） レベル１ 0.1…
2014年12月4日
「地下水位低下工法」による液状化防止・軽減効果と事業リスクの検討2 （PDF 2.6MB） pdf
ｔc＝2500ｔcで補正して設定 初期体積ひずみ速度 （1/day） ｖ0 ・ｖ0＝α/ｔ0 ※【】内は参考文献を示す。 解析用パラメータ 初期応力 解析 圧密…
2014年12月4日
別添資料1-3 過剰間隙水圧の影響を考慮した地盤の許容応力度算定方法 （PDF 370.3KB） pdf
係 数 基 礎 幅 補 正 係 数 長 期 許 容 応 力 度 建 物 重 量 長 期 接 地 圧 短 期 接 地 圧 根 入 れ 深 さ 基 礎 底 面 の …
2014年12月4日
「格子状改良工法」による液状化防止・軽減効果と事業リスクの検討3 （PDF 3.0MB） pdf
effに換算する際の補正係数は地震のマグニチュード（M） を考慮して、次式を用いた。 γn＝0.1(M－1) (5) したがって、M=9.0 に対してはγn=0…
2014年12月4日
資料2-3-1 WG2（格子状改良工法検討WG）格子状改良工法の概要 （PDF 1.1MB） pdf
2-4 は提案式の補正係数を示している。格子間隔 L だけから補正係数 FL(L)が決まるため、液状化層 厚とは独立に格子間隔を設定できるようになっている。提…
2014年12月4日
資料2-1 本調査業務における主な留意点（共通事項） （PDF 560.8KB） pdf
ための設計用接地圧の補正（概算）結果を、表 2.4.9 に示す。 液状化時は長期の接地圧に対する照査を行うこととした（地震時は短期）。ここで は、15kN/m…
2014年12月4日
別添資料1-5-1 市街地液状化対策・地盤の性能目標（案） （PDF 551.4KB） pdf
成 23 年度第３次補正予算で新たに創設された「市街地液状化対策事業」 は、道路、公園、下水道、河川、水路などの公共施設と宅地（公共施設の用に供す るもの以外の…
2014年12月4日
「格子状改良工法」による液状化防止・軽減効果と事業リスクの検討1 （PDF 2.6MB） pdf
10 は上記提案式の補正係数を示している。 格子状改良の効果は格子間隔 L、改良体剛性 G、改良深さ H に依存するとされている。 加振方向の格子間隔 L/H …
2014年12月4日
資料2-3-2 WG2格子状改良を適用した場合の数値解析による液状化防止効果の検討 （PDF 1.0 pdf
ff に換算する際の補正係数は γn＝0.1(M－1) (5) とした。したがって、M=9.0 に対してはγn=0.8 となる。 以上より…
2014年12月4日
「地下水位低下工法」による液状化防止・軽減効果と事業リスクの検討3 （PDF 2.4MB） pdf
：地震動特性に関する補正係数 Cwが液状化判定結果に与える影響の試算、 第 47回地盤工学研究発表会、No.786、pp.1563-1564、2012. 7）新…
